天然氣作為助推國民經濟發展的基礎能源之一 [1], 其需求量呈現出與日俱增的態勢｡管道作為全球五大運輸方式之一，是配送天然氣資源的主要方式 [2], 并且在未來管道工業的發展進程中，天然氣管道集輸系統作為連接氣田生產和長距離管道運輸的樞紐，其建設將會占據首要地位 [3,4]｡

在酸性氣田采出氣的氣液混輸工況下，溶解鹽類、H₂S、CO₂、溶解氧等與少量游離水形成弱酸，將導致運輸管道遭受嚴重的腐蝕和材料性能下降并引發斷裂 [5,6]｡在極端情況下可能引發人員傷亡､財產損失及環境污染等災難性事故 [7,8]｡由于集輸系統直接連接氣田采出氣，對集輸管道的耐腐蝕性等使用性能有著較高的要求，已經超出了傳統低碳微合金管線鋼的服役范圍 [9~11]｡采用表面涂層保護､緩蝕劑防護以及電化學保護防腐蝕等措施存在一定的局限性，若要達到理想的防腐蝕效果，將會大幅增加成本，并造成嚴重的環境污染，此時應當采用管材升級為主，其他防腐蝕措施為輔的策略，綜合實現酸性氣田集輸管道的腐蝕防護｡

目前，碳鋼材料在輸送流體管道建設中占據主導地位，但在酸性氣田的惡劣環境中，為確保管道運行的效率､可靠性和安全性，監控和緩解腐蝕的成本逐漸增加 [12]｡國內外酸性氣田集輸管材主要選用耐腐蝕性能較好的材料，包括經過防腐處理的碳鋼管､低合金管､耐酸不銹鋼管以及成本較高的高性能合金材料，如鎳基合金管､鈦基合金管等 [13~15]｡這些材料因其出色的耐腐蝕性，在酸性氣田中得到廣泛應用｡此外，復合材料管材也得到了廣泛應用，例如內襯不銹鋼的碳鋼管､非金屬復合管､纖維增強聚合物管等 [16~20]｡針對酸性氣田嚴苛的腐蝕環境，應綜合考慮材料的強度､韌性等性能要求，同時兼顧加工性能和經濟性，選擇能夠滿足工業化應用需求并適用于集輸管網建設的材料｡

我國鈦資源儲量位居世界首位 [21], 其制造成本逐年降低 [22,23]｡經過幾十年的材料開發及產品應用，不同種類的鈦合金以其優異的耐蝕性能以及在腐蝕環境下較高的塑性和斷裂韌性 [24], 逐漸成為石油､天然氣含硫､含酸等惡劣工況開采及運輸的首選材料之一，適用于嚴峻的酸性環境集輸工況 [25]｡相較于鎳基合金等其他材料的耐蝕合金，鈦合金擁有更高的比強度和更低的密度，應用于管道輸送時有更低的維護成本､更高的結構質量和良好的加工性能，綜合來說具備更低的全生命周期成本 [26]｡

國際上早在 20 世紀 80 年代就開始對鈦合金材料在油氣田開發領域應用的適用性進行了研究，積累了較豐富的經驗和研究成果并制定了多項鈦合金相關標準｡但是，針對鈦合金在天然氣集輸系統的適用性研究較少，且缺乏系統的分析，因此亟需對相關研究資料進行歸納整理，詳細分析鈦合金在天然氣集輸系統的應用可行性，以期為國內酸性氣田集輸管道合理采用鈦合金材料提供參考和建議，確保含 H₂S、CO₂及 Cl⁻等酸性介質集輸系統的安全性和可靠性｡

1、酸性氣田集輸系統特殊性

為了實現天然氣從生產地區到消費地區的高效可靠運輸，需要一個廣泛､復雜的運輸系統，其通常分為兩類：一類為氣田集輸管道系統，另一類為天然氣長輸管道系統，如圖 1 所示｡天然氣集輸管網是連接氣田開采與長距離運輸的關鍵紐帶，其主要由集氣支線､集氣干線､集氣總站､天然氣凈化廠組成｡該系統主要承擔井口產出物 (如常規天然氣和頁巖氣) 的收集､處理､儲存及轉運等任務 [27,28], 且通常具有較小的管徑和較短的運輸距離｡有效的集輸系統不僅能夠減少能源消耗，還能降低生產成本，同時對環境保護發揮至關重要的作用 [29]｡

酸性氣田開采井中采出的天然氣由采氣管道運輸經過節流調壓后，經過初步的脫除游離水､凝析油和機械雜質后將被送入集輸系統 [30], 但不能做到完全將所有的腐蝕雜質脫除干凈，其腐蝕物質有溶解鹽類、H₂S、CO₂、Cl⁻、溶解氧及游離水等 [31,32]｡實際上酸性氣體在很大程度上是無腐蝕性的 [33], 但當其溶于水時導致環境 pH 值降低，形成酸性環境，進一步引起的電化學腐蝕是導致天然氣管道內部形成腐蝕缺陷的重要緣由［34~37］。這些裂紋缺陷在物理腐蝕和拉應力交替反復的過程中不斷擴展，最終導致金屬失效斷裂破壞［38，39］，對集氣管道造成顯著的腐蝕破壞，不僅會造成經濟損失，還會帶來安全和資源保護方面的問題［40］，最終影響氣田的安全生產。

經集輸系統中的天然氣凈化廠對含雜質天然氣進行 H₂S 和 CO₂脫除､水分去除及凝析油分離等處理后，當其氣體質量達到長輸管道運輸標準時，方可送入長輸管線｡因此，與天然氣長輸系統相比，集輸系統管道工作壓力較高，其管徑相對較小且輸送距離較短，所輸送的天然氣潔凈度較低，對耐腐蝕性能的要求極為嚴格，必須采用更嚴格的防腐蝕措施｡

2、酸性氣田集輸系統防腐蝕現狀

2.1 防腐蝕措施現狀

隨著管道工作條件愈發苛刻，在輸氣管道失效事故中，因腐蝕導致的破壞事故比例逐年遞增｡據統計，酸性氣田集輸管線因各種原因引發管道泄漏事故中腐蝕的占比最高，占管道總事故的 30%~40%｡因此迫切需要利用現有的腐蝕控制技術，采用各種防腐蝕措施以減少損失｡

表 1 所列為防止天然氣管道發生腐蝕的方法，主要包括管材升級､表面涂層保護､緩蝕劑防護以及電化學保護等，此外，還包含其他措施以全面降低腐蝕程度 [41]｡

表 1 天然氣管道常用防腐蝕措施

防腐蝕措施	防腐蝕機理	適用于集輸管道的具體措施	優點	缺點
管材升級	基于材料本身的化學成分､組織結構､可處理性和穩定性	可用于抵抗酸性氣田 H₂S､CO₂腐蝕的耐蝕材料有不銹鋼､鎳基合金､鈦合金等	最為根本且切實有效的防腐蝕措施，適用于高腐蝕環境的集輸管道	大幅提高成本，此類耐蝕合金的加工和焊接工藝較為復雜，要求較高
表面涂層保護	在管道內外表面涂覆高抗腐蝕性材料，隔絕腐蝕介質與管道本體的接觸	環氧樹脂､聚乙烯､聚氨酯等	起到降低輸送介質流動摩擦作用 [42], 減少管道內腐蝕的發生概率，是減輕集輸管道腐蝕最普遍的方法之一	需要考慮適當的機械強度和良好的そ嶁閱埽�此宛偪掺]資芩鶘耍�需要定圃傡查和修��
緩蝕劑防護	以適當濃度少量添加于介質中，即可有效阻止或減緩腐蝕的化學物質或復合物	適用于集輸管道的緩蝕劑包括咪唑啉衍生物､有機胺類､胺類及有機磷酸鹽等	不改變管道結構組成､靈活性高､工藝簡便､適用性廣泛､成本低廉，可與其他防腐蝕措施結合，有效降低管內腐蝕速率	具有高度選擇性，僅適用于有限且封閉的腐蝕介質體系，存在復雜的復配協同效應，運行成本較高，可能造成環境污染
電化學保護 - 陰極保護	基于腐蝕電化學原理，使金屬進入電位 - pH 圖中的免蝕區或鈍化區，以有效降低管道的腐蝕速率	主要適用于管道外表面的防護，對于管道內表面的防護效果并不顯著｡此外，需要結合涂層共同使用	是管道腐蝕控制的第二道防線，技術成熟､應用廣泛且效果顯著 [43]	能耗較高，需建立完整陰極保護回路，不適用于處于鈍態的金屬
電化學保護 - 陽極保護	容易控制和檢測､維護成本較低，不需要對金屬表面進行處理	-	-	具有高度的選擇性，不能將腐蝕速度降至零
其他措施	-	環境腐蝕檢測､強化管道防腐蝕管理､定期開展管道維修､調整輸送環境等	-	-

目前，我國天然氣集輸管線主要通過表面涂層保護､添加緩蝕劑等多重防腐措施來應對腐蝕問題 [44]｡然而，在酸性氣田集輸系統中，由于腐蝕環境極為嚴苛，這些傳統防腐措施的應用強度和頻率顯著增加，不僅導致生產成本大幅上升，還可能引發環境污染等問題 [45]｡材料的選擇直接決定了管道的耐腐蝕性能和使用壽命，并對氣田的整體設計壽命､安全運行､經濟效益 (包括材料成本､建設和維護費用) 以及環境保護等方面產生深遠影響｡因此，合理升級集輸管道材料成為應對高酸性氣田腐蝕挑戰的關鍵策略｡在高酸性氣田中，優先采用高性能耐腐蝕材料作為主要防腐手段，并輔以緩蝕劑等輔助措施，可有效降低管道的腐蝕風險，確保系統的長期安全性和經濟性｡

2.2 耐蝕合金應用現狀

在酸性氣田集輸系統的腐蝕環境中，材料選擇不僅需遵循壓力容器和管件相關法規､規范及標準，還必須考慮有效防止應力腐蝕開裂以及減緩均勻腐蝕､防止點蝕及晶間腐蝕等現象｡針對不同酸性環境用管道材料的相關規范主要包括：ISO 15156-2:2020《Petroleum and natural gas industries-Materials for use in containing environments in oil and gas production》､GB/T 20972《石油天然氣工業油氣開采中用于含硫化氫環境的材料》和 SY/T 0599《天然氣地面設施抗硫化物應力開裂和抗應力腐蝕開裂的金屬材料要求》｡目前所應用的耐蝕合金管道材料有碳鋼､耐腐蝕低合金鋼 [26]､耐酸不銹鋼､鎳及鎳基合金､鈦及鈦合金等，不同耐腐蝕材料在酸性氣田集輸管道的適用性評價見表 2｡

表 2 不同耐腐蝕材料在酸性氣田集輸管道的適用性評價

耐腐蝕材料	防腐蝕機理	主要型號	優點	缺點
碳鋼	依靠自身熱力學穩定性	L360QS､L245NS､Q235､Q345	優良的機械強度､可焊性及較高的斷裂韌性 [46]	耐腐蝕性較差，對于含有 CO₂､H₂S 等腐蝕介質的酸性氣田集輸系統難以適用，極度依賴緩蝕劑
耐腐蝕低合金鋼	依靠加入合金后形成的高致密性､穩定性和附著性表面	09CrCuSb (ND 鋼)､16MnR､Corten 鋼	耐腐蝕性低于不銹鋼而高于碳鋼，強度很高，適用于中等腐蝕環境	對于酸性氣田集輸系統的強腐蝕環境性能不足
耐酸不銹鋼	依靠材料表面在腐蝕介質中形成的以鉻氧化物為主的鈍化膜	316L､317L､2205 不銹鋼	在氧化性介質中，不銹鋼能穩定形成鈍化膜，具備良好的耐腐蝕性，種類繁多，適用范圍廣泛	成本較高，易發生局部腐蝕，對酸性氣田集輸管道中高 Cl⁻環境需要額外處理
鎳及鎳合金	依靠自身熱力學穩定性 [47]	Inconel 825､Inconel 625	具備良好的力學性能，耐 H₂S 和 CO₂腐蝕	成本高，對于酸性氣田強氧化性介質腐蝕適用性低 [47]｡熔點較低，導熱系數低于碳鋼，焊接工藝要求高､難度大
鈦及鈦合金	具有鈍化能力且受損后易于修復	TA1､TA2､TC4､TA10	在多種環境中均表現出極其優異的耐腐蝕性，尤其適用于酸性氣田的集輸系統	成本高，采用耐蝕鈦合金的集輸管道尚未形成可供借鑒的標準，需要進一步開發

由表 2 可知，在嚴苛的輸送環境中，當 Cl⁻和 H₂S 的含量極高時，碳鋼､低合金鋼甚至不銹鋼均可能發生腐蝕，但是鈦合金､鎳基合金等憑借其優異的耐蝕性能而不容易發生腐蝕現象｡國際上早在 20 世紀 80 年代就已經針對鈦合金在酸性環境下的應用進行了研究 [48,49], 這些早期的研究為后續開發高性能鈦合金材料奠定了基礎，并推動了相關標準和規范的制定｡而我國對該方面的研究起步較晚，尤其是在酸性氣田集輸管道的應用方面，目前只有相對較少的文獻報道涉及這一領域｡

2.3 鈦合金應用現狀

鈦及其合金的應用被視為衡量國家發達程度的重要標志之一，社會工業化水平越高，其使用量越大 [50,51]｡美國將鈦列入 35 種關鍵礦產目錄，并認為其是繼鐵和鋁之后處于發展中的 “第三金屬” 與 “戰略金屬”｡鈦及其合金具有多尺度的分級結構，從而展現出優異的力學性能，包括抗腐蝕強度､疲勞強度及抗蠕變能力等，鈦合金應用現狀見表 3｡

表 3 鈦合金應用現狀 [21,52~55]

應用領域	產品要求	應用舉例
航空航天	優異高溫抗拉強度､高溫穩定性､疲勞強度､高斷裂韌性､良好的加工性	商用飛機結構件､航空發動機結構件及緊固件以及航天器外殼等
船舶與海洋工程	優異的耐海水腐蝕性､中等強度和高韌性，質量輕且具有良好的加工性能	換熱器､海底管道､高溫海水淡化裝置､艦船殼體､潛水器球殼等
能源化工	優異的抗蝕性､適中的強度､良好的可加工性和穩定性，具有競爭力的制造成本	換熱器､鉆桿､油套管､天然氣輸送及處理設備､海洋鉆井平臺零件､隔水管等
醫療	無毒､質量輕､強度高､良好的生物相容性和優異的耐腐蝕性	人工關節､牙種植體､血管支架､骨科植入物及仿生材料等
軍事	優良的高溫強度和穩定性，良好的加工性､抗沖擊性､耐久性	戰斗機機身､機翼､起落架等，導彈外殼､裝甲車構件等
民用	較高的強度和硬度､良好的可加工性､具有競爭力的制造成本	汽車制造､體育運動用品､自行車架､眼鏡框等

根據室溫下合金相組成的差異，鈦合金主要分為 α 合金､α+β 合金和 β 合金 (還包括少量 β 相的近 α 合金)｡α 和近 α 鈦合金以純鈦為基礎，添加少量鋁､錫等元素，具有優異的耐腐蝕性､良好的耐熱性和塑性，強度相對較低，廣泛應用于船舶與海洋工程､能源化工及航空航天等領域｡α+β 鈦合金因其優異的綜合性能，成為目前應用最廣泛的鈦合金類型，尤其在醫療領域發揮著重要作用 [56,57]｡β 型鈦合金具有最高的比強度､良好的韌塑性以及抗疲勞性，但由于其 β 相較多，導致在某些腐蝕環境下的耐腐蝕性能有所下降，同時因材料強度和熱處理復雜性導致加工難度增加｡目前，β 型鈦合金多用于制備鉆桿､飛機結構主框架等高強度關鍵結構零部件｡

在不同市場中，鈦合金產品的要求基于其特定用途的具體需求 (表 3)｡然而，并非所有鈦合金都適用于酸性環境中的天然氣輸送管道｡良好的抗腐蝕性是基本考慮因素，同時還需具備適當的韌性､強度和成型能力，并且在價格上具有競爭力｡

綜上所述，基于集輸管道的腐蝕機理與防腐蝕技術，在酸性氣田極其嚴苛的腐蝕環境中，表面涂層保護､緩蝕劑防護以及電化學保護等防腐蝕措施的應用具有一定局限性｡應當將管材升級作為主要防腐蝕措施，進一步結合表面涂層保護以及緩蝕劑保護措施作為輔助手段｡相較于其他耐蝕合金材料，鈦合金在耐蝕環境中的應用愈加廣泛，有望作為酸性氣田的集輸管道材料｡

3、鈦合金集輸管道適用性評價

3.1 鈦合金集輸管道可行性

3.1.1 優異的耐腐蝕性

由于鈦與氧有很高的親和力，在大氣或水溶液中，鈦表面會立即形成一層保護效果極佳的氧化膜，使其處于鈍態｡鈦材耐蝕的關鍵原因在于這層穩定且結合力強的氧化膜，為防止其他元素進入鈦基體提供了有效保護 [58]｡鈦合金具有優異的抗硫化物應力腐蝕性能和抗點腐蝕性能，對氫致開裂不敏感 [59], 可在含 H₂S、CO₂及 Cl⁻共存條件下使用｡其優良的耐腐蝕性能和工藝性能受到石油､天然氣集輸管線應用單位的廣泛關注 [60], 國外在部分特殊管線已開始應用｡

3.1.2 良好的機械性能

通過對工業純鈦進行合金化和變形處理，可以顯著提高鈦合金的強度｡與常用的鐵､銅和鎳等材料相比，大部分鈦及鈦合金的密度較低，但其強度可達標準低碳鋼的兩倍｡在常規溫度范圍內 (-253~600 ℃), 鈦合金的比強度在所有金屬材料中最高，是不銹鋼的 3.5 倍｡此外，在 - 60~20 ℃范圍內，大部分鈦合金的抗沖擊系數超過 0.63, 無明顯的脆性轉變點，是鎳基合金的 2.5 倍以上，是銅鎳合金 (B30) 的 4 倍以上 [61]｡在低溫環境下，鈦合金仍能保持優異的韌性和延伸性能，從而進一步降低發生泄漏時裂紋擴展的風險｡鈦及鈦合金具有優異的機械性能，包括較高的斷裂韌性､抗沖擊性能､抗疲勞性能及比強度等｡GB/T 3624-2023《鈦及鈦合金無縫管》規定了退火態鈦及鈦合金無縫管分類及其室溫拉伸性能 (表 4)｡目前，鈦及鈦合金通過了管體拉伸力學性能測試､示波沖擊試驗､管體壓扁試驗和斷裂韌度 KIC 測試，相當適合用于集輸管道材料｡

表 4 鈦及鈦合金無縫管室溫拉伸性能

牌號	抗拉強度 Rm MPa	規定塑性延伸強度 Rp0.2 /MPa	斷后伸長率 A50mm /%
TA0	280~420	≥170	≥24
TA1	370~530	≥250	≥20
TA2	440~620	≥320	≥18
TA1G	≥240	140~310	≥24
TA2G	≥400	275~450	≥20
TA3G	≥500	380~550	≥18
TA8	≥400	275~450	≥20
TA8-1	≥240	140~310	≥24
TA9	≥400	275~450	≥20
TA9-1	≥240	140~310	≥24
TA10	≥460	≥300	≥18
TA18	≥620	≥483	≥15

3.1.3 經濟性分析

從鈦合金､鎳基合金及碳鋼 3 種材料在集輸管道應用的全壽命周期成本，對比分析鈦合金在集輸管道應用的經濟性｡具體選擇合金材料為 TA10 鈦合金､Inconel 825 鎳基合金和碳鋼 (Q235)｡

GB 50350-2015 中管道壁厚 δ 的計算式為:

式中，C-- 腐蝕裕量，mm;D-- 管道外徑，mm;p-- 管道設計壓力，MPa;[σ]-- 材料的設計應力，具體為設計系數與材料最低屈服應力的乘積，MPa;φ-- 焊接系數｡

假設集輸管道的設計壓力為 6.4 MPa, 外徑為 219.1 mm, 基于 GB 50350-2015 的壁厚計算公式，結合表 5 參數計算 3 種材料的管道壁厚｡

表 5 3 種材料壁厚計算

材料	設計應力 [σ]/MPa	焊接系數 φ	腐蝕裕量 C/mm	管道壁厚 δ/mm
TA10	250	0.85	3	8.2
Inconel 825	170	0.85	3	12.1
碳鋼 (Q235)	140	0.85	3	14.8

管道質量 m 的計算公式為:

式中，L-- 管道長度，m (假設為 1000 m);ρ-- 材料密度，g/cm³｡

表 6 所列為 3 種材料經濟性綜合分析｡其中 TA10 鈦合金和 Inconel 825 鎳基合金均表現出優異且相似的耐蝕性能，假設其服役年限均為 40 年｡然而，由于鎳基合金的加工性能較差，因此設定 TA10 鈦合金的維護成本為初始成本的 2%, 而鎳基合金的維護成本為 3%｡碳鋼管道的耐蝕性能相對較差，假設其服役年限為 10 年，維護成本為初始成本的 20%｡在 40 年的使用周期內，碳鋼管道需要進行 3 次更換，并需進行 4 次定期維護｡

表 6 3 種材料經濟性綜合分析

對比項目	碳鋼 (Q235)	Inconel 825	TA10
管道材料單價比	1.0	12.0	13.5
密度 /g・cm⁻³	7.80	8.14	4.54
質量 /kg	73900	64000	24800
初始成本 (單位)	73900	768000	334800
加工性能	優	較差	較優
管道服役年限 / 年	10	40	40
更換次數 (每 40 年)/ 次	3	0	0
維護成本	59120	23040	6696
全壽命周期成本 (單位)	458180	791040	341496

從表中可以看出，鎳基合金由于密度較高，導致其初始成本顯著高于其他材料，極大地降低了其經濟性｡相比之下，碳鋼此類材料的初始成本較低，但由于其耐腐蝕性差 [61,62], 需頻繁維護和更換，長期使用成本較高｡盡管鈦合金的單價最高，但因其密度低､耐腐蝕性優異且強度高，不僅顯著減輕了管道結構的質量，還大幅減少了維護成本｡因此，綜合來看，鈦合金相比其他耐蝕合金具有更低的全生命周期成本｡此外，鈦合金管道能夠與整體結構實現同壽命設計 [63,64], 進一步降低了鈦合金集輸系統的設計難度和制造成本｡

目前，鈦合金產量較少和苛刻的鍛造工藝是其價格居高不下的主要原因 [65,66]｡海綿鈦是生產鈦材的重要原材料，也是影響鈦合金成本的關鍵因素｡由于我國擁有豐富的鈦資源儲量，近年來，海綿鈦產量逐年上升，其價格顯著下降 [67~69], 使得酸性氣田規模化采用鈦基集輸管道成為可能｡

綜上，基于鈦合金優異的耐腐蝕性､良好的機械性能以及相較于其他耐蝕合金更高的經濟性，在酸性氣田集輸系統中的應用具備顯著的可行性｡

3.2 酸性氣田集輸系統鈦合金管材建議

國內外石油行業已制定多項與鈦合金管材相關的標準，例如 SY/T 6896.3-2016《石油天然氣工業特種管材技術規范第 3 部分：鈦合金油管》以及 ASTM B337-16《無縫及焊接鈦和鈦合金管標準規范》｡其中美國 RMI 公司在 20 世紀 90 年代生產的 α+β 型鈦合金 (Gr28) 管材滿足了酸性環境下能夠用于生產的高強度和耐蝕性要求，抗拉強度達 917 MPa, 屈服強度 814 MPa, 其力學性能相當于 API 標準中的 P110 鋼級管材 [66]｡結合其優異的耐腐蝕性和力學性能，可用于制造高強度､高韌性的耐蝕輸氣管道｡發達國家的鈦合金管材類型對應的我國品牌號見表 7｡

表 7 發達國家的鈦合金管材類型及牌號

國家	開發商	鈦合金管類型	品牌號
俄羅斯	VSMPO - AVISMA	冷 / 熱軋無縫管､焊管	TA2､TA16､TA18､TA21､TC1､TC2､TC4
日本	日本鋼鐵公司､神戶制鋼公司､RMI	焊管､冷軋無縫管	TA1､TA18
美國	Allegheny Technologies Incorporated (ATI)､Timent	熱軋 / 擠壓管､焊管､冷軋無縫管､冷 / 熱軋無縫管､焊管	TA10､TA18､TA26､TC4､TA1､TA2､TA9､TA9-1､TC4 ELⅠ､TC23

鈦管具有中空截面，廣泛應用于流體運輸，如石油､天然氣､煤氣､水及某些固體物料的輸送管道｡其中，鈦合金無縫管在天然氣輸送行業中用途廣泛，尤其在腐蝕環境條件下展現出獨特優勢 [49]｡表 8 列出了可用于天然氣集輸管線的部分鈦合金特性和力學性能 [61,70]｡

表 8 可用于天然氣集輸管線的部分鈦合金特性及力學性能

鈦合金牌號	名義化學成分	特性	彈性模量 GPa	屈服強度 MPa	抗拉強度 MPa	斷裂韌性 MPa・m¹/²
TA1	工業純鈦	良好的耐腐蝕性和可塑性	-	≥140	235	-
TA2	工業純鈦	良好的耐腐蝕性和可塑性	-	≥275	440~620	-
TA10	Ti-0.3Mo-0.8Ni	顯著的耐蝕性	-	≥300	≥460	-
TA16	Ti-2Al-2.5Zr	高塑性､低強度	-	≥470	-	-
TA18	Ti-3Al-2.5V	良好的焊接性能	≥620	≥485	-	89
TA21	Ti-1Al-1Mo	高塑性､低強度，良好的耐腐蝕性和焊接性	-	≥483	-	-
TA25	Ti-3Al-2.5V-0.05Pd	-	-	≥485	-	-
TA26	Ti-3Al-2.5V-0.10Ru	-	-	≥485	-	-
TB9	Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr	高強度､良好的耐腐蝕性､價格昂貴	86~115	800~1200	900~1300	64~90
TC4	Ti-6Al-4V	優良的綜合性能､工藝性能好	110~140	827	900~1200	55~77
TC4 ELⅠ	Ti-6Al-4V ELⅠ	優良的綜合性能､工藝性能好	-	760	-	77~104
TC19	Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo	高強度､中等溫度耐熱性	114	1170	1100~1200	26~57
TC23	Ti-6Al-4V-0.1Ru	-	-	-	-	-

在酸性氣田集輸環境中，綜合考慮鈦合金的耐腐蝕性能和可加工變形能力，工業純鈦 (TA0~TA3)､TA9 和 TA10 是首選材料｡特別是 TA10 合金，僅含有少量鉬和鎳元素，不含稀有金屬，具有低密度和高比強度的特點，同時具備良好的塑性變形能力 [71], 因此表現出優異的加工性能，是制造管道的理想材料｡TA10 合金不僅冷成型性能優良，適用于冷軋､冷拔及冷彎等工藝，并且通過退火處理可以有效地避免加工硬化過度｡此外，其熱成型性能也十分出色，在 850~1050 ℃的溫度范圍內，材料表現出良好的塑性和較低的變形抗力，易于成型｡然而，由于 TA10 鈦合金的高強度和高硬度特性，其切削加工性能相對較差，對刀具的強度和硬度以及切削設備的功率提出了較高要求 [72]｡

鈦合金焊接需要采用復雜的現場焊接工藝以減少潛在缺陷，應進一步開發適用于集輸管道的焊接技術｡工業純鈦及 α 相鈦合金的導熱性能相對較弱，盡管其導熱系數與不銹鋼相近，但焊接接頭的冷卻速度較快，這有助于提高焊接接頭的強度 [73]｡其中 TA10 鈦合金的焊接接頭強度通常可達到母材強度的 90%, 焊縫的耐腐蝕性能與母材相當，表現出良好的焊接后性能｡

TA10 鈦合金已廣泛應用于能源化工､船舶與海洋工程､航空航天及醫療等領域 [74]｡在高腐蝕工況下，TA10 鈦合金以其合適的強度和韌性已被嘗試用于集輸管道､注水管道及換熱器管道等關鍵部位，但由于成本因素和工程需求的限制，目前尚未實現大規模應用｡綜合分析鈦合金材料的耐蝕性能､低溫高壓環境下的屈服強度和抗拉強度､可加工性､可焊性以及實際生產中的經濟性等關鍵指標，TA10 鈦合金在酸性氣田集輸管道中的應用具有一定的潛力｡

值得關注的是，為確保集輸系統的安全運行，按照標準規范，管道材料選擇最為重要的指標之一，就是要滿足斷裂控制的要求 [75,76]｡因此，當采用鈦合金材料作為酸性氣田集輸系統管道材料時，不僅需在腐蝕環境中保持良好的穩定性，還必須考慮斷裂控制問題｡

目前，針對碳鋼管道的斷裂控制方法已經趨于成熟，但是并不適用于鈦合金管道｡基于動態斷裂力學理論，輸氣管道的止裂行為就是裂紋擴展過程中驅動力小于阻力時發生的現象｡雖然鈦合金管道與碳鋼管道一樣，管內介質均為高酸性天然氣，泄漏產生的減壓行為具有相同的驅動力特性，但是裂紋擴展阻力是管材的一項重要性能，與管道本體的材料強度､斷裂韌性等相關，鑒于碳鋼管材與鈦合金管材的機械性能有顯著差異，其斷裂控制方法的主要差異在于裂紋擴展阻力方面，因此應開展鈦合金集輸管道斷裂控制方法專項研究｡

可以采用如圖 2 所示的技術路線，基于動態斷裂力學理論，開展鈦合金管材韌性試驗及全尺寸爆破試驗研究，進一步采用流固耦合的動態裂紋擴展有限元模擬仿真，構建鈦合金管道的止裂判據及止裂韌性計算模型，提出適用于鈦合金集輸管道的斷裂控制方法，為實現鈦合金管材在酸性氣田的工業化應用提供理論依據｡

4、結論與建議

4.1 在酸性氣田嚴苛的腐蝕環境下，受防護技術實施條件限制，天然氣集輸系統的采氣管道､凝析油水管道､集氣站內工藝管道以及處理廠高腐蝕性部分管道等面臨的腐蝕問題比長輸管道更加嚴峻｡對比現有的輸氣管道防腐蝕措施，提出了適用于集輸管道的以管材升級為主，結合緩蝕劑和其他防護技術為輔的酸性氣田集輸管道防護建議｡

4.2 相較于其他耐腐蝕合金，鈦合金因其卓越的耐腐蝕性､良好的機械性能以及較低的成本，在酸性氣田集輸系統中的應用具有更高的可行性｡進一步根據 TA10 鈦合金的強韌匹配､國產工業化生產能力和應用歷史､成本經濟性及材料性能等因素，推薦其作為酸性氣田集輸系統的首選鈦合金管材｡

4.3 鑒于碳鋼管材與鈦合金管材的機械性能之間的顯著差異，由于輸氣管道的特殊性，Φ鄙釗敕治雋街止懿畝狹芽刂頻囊焱�｡基于動態斷裂力學，兩者具有相同的天然氣產生的裂紋擴展驅動力，但管體產生的裂紋擴展阻力不同，因此應開展鈦合金集輸管道斷裂控制方法專項研究｡

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（注，原文標題：鈦合金管在酸性氣田集輸系統應用研究進展）

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